實踐經驗NDT 無損檢測

齊魯大地

實踐經驗NDT 無損檢測
* J) N! B6 K: G3 s2005 年第27 卷第1 期　
超聲波探傷中缺陷波和
偽缺陷波的判別
張文科
(中原油田技術監測中心壓力容器監測站,河南濮陽　457001)
" Q  G) @) \5 p* z# _Discrimination of the Reflected Waves of Defects and False Defects in Ultrasonic Testing
ZHANGWen2ke
$ V* t8 A( L0 J: j( P3 {(Pressure Container Inspection Station Center , Cent ral Plains Oil Field Technical Monitor , Henan Puyang 457001 , China)
6 q* E/ f3 q6 u  I8 }　　中圖分類號: TG115. 28 　　　文獻標識碼:B 　　　文章編號:100026656 (2005) 0120047203
　　超聲波探傷是目前應用最廣泛的無損探傷方法
之一,它具有靈敏度高、穿透能力強、檢驗速度快、成
本低、設備輕便和對人體無害等一系列優點。超聲
波在鋼材內部穿透能力很強,因此可檢測很厚的鋼
板和焊縫;對于平面狀缺陷,盡管有的缺陷很深,只
6 l' r, L, E0 n3 G% M要超聲波直射至缺陷面,均能得到很高的缺陷波。
! I9 y6 v' a' B0 E7 d% Y8 c6 J因而超聲波對壓力容器焊縫探傷未焊透和裂紋等危
4 a$ U0 A& K, T險性缺陷檢測靈敏度很高,具有實用意義。檢測中
作好缺陷和偽缺陷的判別具有重要意義。
1 　缺陷的估判
! p3 U' V, N5 z, f. [) D9 }# I檢出缺陷后,應在不同的方向對其進行探測。
4 n; k9 a1 j( T1 e6 |) J& M4 `(1) 平面狀缺陷　從不同方向探測,缺陷回波
高度顯著不同,在垂直于缺陷方向探測,缺陷回波
高;在平行于缺陷方向探測,缺陷回波低,甚至無缺
陷回波。一般來說裂紋等屬于這種缺陷,這類缺陷
回波高度較大、波幅寬、會出現多峰。探頭平移時,
反射波連續出現,波幅有變動;探頭轉動時,波峰有
+ [  M, _% `5 G* G  ]2 X/ e! m7 g上下錯動現象。
(2) 點狀缺陷　從不同方向探測,缺陷回波無
- R& L, t. h; ?$ Y0 l# L明顯變化。一般包括氣孔(單個氣孔和密集氣孔) 和
! U2 Q$ O( X3 D* }& U" l點狀夾渣。氣孔和點狀夾渣的缺陷回波高度低,波
0 x. X. o; J) M" X& [" Y" P形較穩定,從各方向探測,反射波高大致相同,但稍
一移動探頭就消失。但兩者也有所不同,其原因主
# {( b0 Y, W8 J要是其內含物聲阻抗的不同。氣孔內含氣體,聲阻
抗小,反射率更高,波形陡直尖銳;而金屬夾渣或非
收稿日期:2004203230
金屬夾渣的聲阻抗大,反射波要低一些,且夾渣面粗
糙,波形寬,呈鋸齒形;密集氣孔為一簇反射波,其波
高隨氣孔的大小而不同,當探頭作定點轉動時,會出
: F9 Z& K. I: {6 K+ x現此起彼落的現象。
$ j1 T& K. V6 g: E(3) 咬邊　這種缺陷反射波一般出現在一次與
) T' w/ m% B8 m; M二次波的前邊。當探頭在焊縫兩側探傷時,一般都
' e, x( R8 W- q! M) g; P7 G9 s$ T能發現,在探頭移到出現最高反射信號處固定時,適
當降低儀器靈敏度。用手指沾油輕輕敲打焊縫邊緣
& n+ a( H3 E1 a% w* }2 O3 K: r咬邊處,觀察反射信號是否有明顯跳動現象,若信號
跳動,則證明是咬邊反射信號。
( J' Y7 y1 {- N(4) 裂紋　一般裂紋的回波高度較大,波幅寬,
, o9 H: f& v0 ^+ y; G6 d會出現多峰。探頭平移時,反射波連續出現,波幅有
變動;探頭轉動時,波峰有上下錯動現象。另外,裂
紋也易出現在焊縫熱影響區,而且裂紋多垂直于焊
/ f& B" Y/ G  ?$ z6 N7 o! Z縫,探測時,應在平行于焊縫方向掃查。如果有裂
紋,超聲波能直射至裂紋,便于發現。
* v1 V6 M: L7 H7 ^0 n* Y9 w(5) 未焊透　這種缺陷是由于焊縫金屬沒有添
到接頭根部而形成。分布在焊根部位,兩端較鈍,有
3 s' `1 E) m' e9 }: ]. n7 O一定長度,屬于平面狀缺陷。當探頭平移時,未焊透
+ A6 Q0 k2 w- V/ c反射波波形穩定;從焊縫兩側探傷,均能得到大致相
/ ]/ s/ Z- T0 Y同的反射波幅。
(6) 未熔合　熔焊時,焊道與母材之間或焊道
: K0 K( O5 g( ?與焊道之間未完全熔化結合的部分就叫未熔合。當
超聲波垂直入射到其表面時,回波高度大。但如果
探傷方法和折射角選擇不當,就有可能漏檢。未熔
: m3 e% Q1 j! r1 ^) V合反射波的特征是:探頭平移時,波形較穩定;兩側
探測時,反射波幅不同,有時只能從一側探到。
6 D5 n; e9 a5 _/ @. O, K" `3 h9 z47
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/ b6 h: w* [+ o3 E張文科: 超聲波探傷中缺陷波和偽缺陷波的判別NDT 無損檢測
& O: e# [6 P/ H　2005 年第27 卷第1 期
1 N' }! {' c+ F/ k" s$ S: Q# n2 　偽缺陷波的判別
5 X( {- E5 ?4 @. W3 ~3 f焊縫超聲波探傷中,熒光屏上除了出現缺陷回
% v( X3 {/ {" M- q  E波以外,還會出現偽缺陷波,它并非由焊縫中缺陷造
" |3 D! V, w2 T- w( \0 `9 b/ A成且類型較多。
$ g! C" M0 I8 V. Y! \+ c9 X2. 1 　儀器雜波
在不接探頭的情況下,由于儀器性能不良,探頭
靈敏度調節過高時,熒光屏上出現單峰或者多峰的
, ~5 Q' S% v/ \4 L# m波形。接上探頭工作時,此波形在熒光屏上位置固
0 R: o) ^8 \! N: k0 c' B: J( x! W$ n定不變,降低靈敏度后,此波消失。
2. 2 　焊縫表面溝槽引起的反射波
( P( u8 R0 c/ K# c. c, b. u) ~8 R5 }1 C/ A3 l當超聲波掃查到多道焊縫表面形成的一道道溝
  f1 [# d0 R8 B: p9 a1 Z( n0 O( }& f* P槽時,會引起溝槽反射。這種波一般出現在一,二次
- m- B& N5 D- n& ^8 ]' V波處或稍偏后位置,波形特點為不強烈,遲鈍。
8 u+ V3 v, m  m; @% M" M. a* e2. 3 　焊縫上下錯邊引起的反射波
9 {* y# L8 e8 v7 c! e8 _板材在加工坡口時,上下刨得不對稱或焊接時
3 |$ T$ w# ~" m: B* X- L焊偏會造成上下層焊縫錯位。由于焊縫上下焊偏,
在一側探傷時,焊角反射波很像焊縫內缺陷,當移到
! d* {+ F8 Q: |, f另一側探傷時,一次波前沒有反射波。
" b. ], e: p: M4 K: s- I2. 4 　探頭下擴散聲束在焊縫表面的反射回波
對接焊縫超聲波探傷時,探頭下擴散聲束在焊
; T3 Y7 R$ s# ]) x* ^縫表面的反射回波很容易被誤判為缺陷。通過采用
不同角度探頭進行探傷試驗,弄清了這種假缺陷回
波產生的原因及特點。
3 C( v( [, z6 q& {1 \* \. U/ v* N3 　試驗驗證
; e6 h% h$ n. A5 u3. 1 　偽缺陷
- b/ h0 M9 v- d3 D' l9 c3 y在厚板環縫超聲波探傷(B 級) 時,常發現距背
2 z2 u( x; {1 v面3～8mm 深度范圍內的熔合線附近有不同長度
連續的超標反射回波,有時甚至在焊縫全長都有此
, g9 u4 F3 q& }/ n0 v5 J% g: n4 L反射波。以某60mm 厚管節為例,其焊縫結構如圖
, E- W, f, d* D, t9 _' b1 所示。使用折射角β= 60°的探頭和數字式增益型
探傷儀探傷,其回波指示位置見表1 ,波幅均處在
DAC 曲線Ⅱ區,也有個別點達到Ⅲ區。
對于這種反射波,按照常規的判斷很容易被評
定為未熔合或母材中的缺陷,當拍打背面焊縫區時
4 ~% ~* T/ Y% D, |3 ]( D波幅變化不明顯。然而砂輪打磨背面焊縫時可見波
圖1 　焊縫結構
表1 　探傷儀回波指示位置mm
( N! q0 a" G7 r7 R) r& Z% j( L0 |回波編號聲程指示水平指示深度指示
/ ^4 F% ~: ^7 {9 V" X: ]" G1 107. 0 92. 6 53. 5
2 104. 0 89. 2 51. 5
3 103. 5 89. 2 51. 5
9 ]2 Y% U" o! a幅逐漸降低直至消失。這說明該反射波是來自于背
縫的焊縫表面。這種現象極易導致誤判,造成不必
要的返修。為此,作者進行了一些試驗,分析這種反
射波產生的原因。
3. 2 　試驗驗證
試驗1 　選取圖1 所示并經探傷確認鋼板中無
. o1 U7 H- B. L- y" O: h9 g缺陷。在鋼板背面模仿實際焊縫余高進行堆焊。采
用不同角度探頭進行探傷,發現了類似的回波,其回
9 G' _* ~0 x9 L1 X) n% `波指示位置見表2 。從表2 可見,用前三種折射角
- B! F2 Y1 U7 i2 [0 \1 e+ [的探頭,儀器指示深度均< 60mm。按常規,應判為
& t, }" z+ t; m  y$ K鋼板中有缺陷,但實際鋼板堆焊前經探傷并無缺陷。
表2 　試驗1 回波指示位置
β
(°)
聲程指示
/ G9 q6 s9 K7 _; }5 }mm
水平指示
( L" _1 U9 D* Amm
深度指示
mm
DAC
dB
$ Q" x2 k& {5 Z1 [' Z66. 0 126. 6 115. 1 51. 25 + 14. 0
63. 0 124. 7 111. 1 56. 60 + 13. 2
55. 5 101. 0 83. 2 55. 21 + 8. 0
6 c, u- I9 K$ T. Q45. 0
　有回波的地方深度指示≥60mm ,回波幅度多在I 區(也
( F3 H& A1 p/ r1 c' L$ T有高者)
' B' y! U0 d% g# {- n試驗2 　由于試驗1 的焊縫表面形狀有隨機
, R5 ^4 I6 L* a# t, t性,所以又制作了形狀準確的對比試塊(圖2) 。左
下40°斜面為刨床加工。測試結果見表3 。從表3
中可以看出,用前三種探頭探測對比試塊同樣存在
偽缺陷波,即儀器指示深度均< 60mm ,而且反射回
5 p% e" c0 g( j) W圖2 　對比試塊示意圖
: ?8 i2 r, v" j9 v# @- H' C表3 　試驗2 回波指示位置
β
(°)
0 a6 j. G. _1 D- X& O" e聲程指示
mm
水平指示
& g' ^( A+ G9 I) a# S3 vmm
深度指示
mm
DAC
2 `/ z* S7 ?; d7 I3 `& ~dB
# x) B# m: U9 ^3 n66. 0 114. 0 104. 1 46. 37 + 1. 4
63. 0 110. 3 98. 33 50. 11 - 3. 4
55. 5 98. 0 80. 76 55. 51 - 9. 3
45. 0 85. 61 60. 53 60. 54 - 8. 0
48
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張文科: 超聲波探傷中缺陷波和偽缺陷波的判別NDT 無損檢測
3 y) l6 H  |2 b# U6 s) p1 C2005 年第27 卷第1 期　
波幅度更高。
由此可見,用66°,63°及55. 5°探頭探傷時,試驗
1 ,2 中的下部焊縫表面和40°斜面均不利于軸線聲
- \4 f1 k! Y- \( S束反射,故看不到軸線聲束的反射波,看到的是擴散
聲束的回波(見圖1 探頭聲束) 。所以雖然反射面深
度> 60mm ,而儀器指示深度卻反而< 60mm。但當
3 y3 X! c8 Q4 l# s5 |$ [: O  R使用45°探頭時,由于試驗2 的40°斜面與軸線聲束
接近垂直,所以有較強的軸線聲束反射波(DAC -
8dB) ,指示深度也> 60mm ;而試驗1 的焊縫表面反
6 x# B  q" ^# z2 Q1 F2 _射條件不如40°斜面,但仍能得到軸線聲束的反射
3 J/ X3 U9 m' x, @4 ~回波,只是相對45°斜面其回波能量較低(多在DAC
0 Z; I  r8 E1 [( x4 Z曲線Ⅰ區) ,儀器指示深度也是> 60mm。
' {: v; v5 _9 u9 m# w& w0 g試驗3 　試驗1 和2 都是用一次波對厚板進行
探傷的試驗。為了考察中厚板是否存在此偽缺陷回
波,又選擇了厚度為34mm 的管節環縫(圖3) 進行
了試驗。經測試,這種產生于焊縫趾部( A 點附近)
# [4 O# n( }' \9 w- @的假缺陷回波, 在K2 探頭置于B 點和C 點時用
一,二次波掃查都能發現,這時二次波掃查時的指示
) W( W+ \: F  i% o位置為:聲程指示131. 9mm ;水平指示118. 0mm ;
; F: A& n- |1 `! `% `深度指示59. 09mm ;在DAC 曲線的Ⅱ區。焊縫趾
部附近經打磨后,該回波消失。
! T/ x" R' X1 F# A; H4 B: _圖3 　試驗3 探傷示意圖
3 S7 a5 e# v! h+ t$ }/ |- G! S從試驗可見回波有如下特點①探傷儀的回波
聲程指示是入射點到焊縫表面反射點的距離。②
探傷儀的回波指示位置在工件內部焊縫熔合線附近
" }: O9 q! M1 l2 s(45°探頭除外) 。③ 探頭折射角越大,回波深度指
示越小。④45°折射角探頭儀器的深度指示位置等
7 S( ]7 L; [/ N# w( |: Y2 [7 [1 \% ^于或大于板厚。⑤回波幅度與反射面的反射條件
6 k' K. t3 c9 x4 P) Z有關。⑥打磨余高后回波幅度變小直到消失。
0 W' E/ O: v2 u' E0 ^3. 3 　分析
上述試驗證實了假回波的反射面在焊縫表面,
- ~5 q6 H  ?8 y& c" e, d% i' O但為什么深度指示會遠小于板厚而不是大于板厚,
其原因是聲束是擴散的,若反射面只有利于擴散角
內某部分聲束反射時,其所得回波再用軸線聲束計
算,顯然會出現錯誤。在此可以借助于RB2 對比試
塊進一步說明(圖4) 。MO 聲線與<3mm 孔交于B ,
2 M1 ^  N1 s( c: I5 r, z而L O 聲線與<3mm 孔交于A ; MB 的水平聲程M F
為116. 8mm ,而L A 的水平聲程L E 為98. 83mm。
用三種探頭分別找到試塊中60mm 深橫通孔的最
0 s8 ~8 W% K$ Q; c0 k& L# `& K5 }高反射波,然后向前移動和向后移動探頭,到波幅降
5 n7 S8 B1 P) T. e5 H2 D, w, ~: T/ _圖4 　RB2 對比試塊
0 C! I& D0 R0 ^, }: [表4 　軸線聲束和擴散聲束反射回波的指示位置
: W6 l, N2 W3 ~6 fβ
2 a1 E5 e7 p/ a: f5 M2 x. M+ n(°)
8 t7 f- K4 u! s( R探頭
位置
+ `" J, V+ C1 j5 G" S& l5 Q% c聲程指示
3 `  B! r- o( u: l. }# f- ^, ]. lmm
水平指示
; c9 ^4 O3 U# I- tmm
" P. q/ w+ J5 \: p3 }深度指示
- z; m% S" T# z6 Q  p+ Cmm
( N: I. t9 ^& b5 X0 @% s% U6 l( g8 e+ z) hDAC
dB
回波最高處146. 0 133. 3 59. 38 0
66. 0 前移119. 0 108. 7 48. 40 + 6
后移168. 0 153. 4 68. 33 + 6
. S9 X* U, b5 n; a! l回波最高處131. 1 116. 8 59. 56 0
8 X0 e; T6 L5 m63. 0 前移113. 5 101. 1 51. 53 + 6
$ F$ z% Y! l! U  s3 e后移152. 7 136. 1 69. 36 + 6
回波最高處105. 0 86. 53 59. 47 0
56. 1 前移94. 0 77. 46 53. 24 + 6
0 K& x: @( {+ _5 `# k- N后移119. 0 987. 07 67. 40 + 6
( Y9 V% s, p. G- }% r到一半時(DAC + 6dB) 記下聲程指示,此時的儀器
4 W. b( P/ C. }: C; }" _  h指示見表4 。
8 \* ^& [* O* E2 u# ~現以63°探頭前移為例進行分析,當入射點在
7 ]! o% g$ b$ o# p" b+ mM 時,探頭的軸線聲束(63°) 與<3mm 孔反射面垂
7 k% t7 I4 y9 G6 q直, 回波最高, 此時聲程為圖4 中的BM =
13111mm ,深度B F = 59. 56mm ,水平距離FM =
116. 8mm。探頭前移至L 時(波幅下降一半) ,軸線
5 H9 f* h9 x2 y: |& s9 l聲束移為CL ,此時CL 在<3mm 孔上已無反射面,
所以此時的回波不是軸線聲束的反射,而是下擴散
# a3 t* x2 i$ q; v角內與<3mm 孔反射面垂直的某聲束A L 的反射
波。此時儀器的指示聲程是A L 的真實聲程
11315mm ,但A L 的折射角β= arccos60°/ (113. 5 +
: P& M1 n& m* ]9 `) \1 z) r1 A1. 5) = 58155°,實際深度A E = cos58. 55°×113. 5 =
59122mm ,實際水平距離EL = sin58. 55°×113. 5 =
96183mm。
上述計算結果顯然與儀器的指示深度和水平距
離不同。儀器指示的數據是按無反射條件的軸線聲
束計算的,所以是錯誤的。其指示深度比A 點的實
/ @) s8 d- O; p7 B7 x際深度提高了7. 7mm ,水平距離前移了413mm。
  |$ }6 Y2 Y4 p! {& n換言之,即把A 點反射波誤指示為無反射的C 點。
+ G9 R: E& V/ X: d) h同樣道理,在實際焊縫探傷時,若焊縫表面某點
( S- A$ ^3 R) h0 J& ?5 k6 l不利于軸線聲束反射而只與下擴散角范圍內某部分
1 r: w0 u2 P2 a/ b49
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6 _% m1 F1 W" x9 ]1 s信息與動態NDT 無損檢測
　2005 年第27 卷第1 期
5 s, ^. T* Z8 c6 O4 L無損檢測高等教育發展論壇首屆年會暨中英無損檢測技術
& ]% d- A2 S$ }" B交流研討會將在上海舉行
$ H6 u$ U4 G4 |5 U8 O9 ^　　第11 屆無損檢測教育培訓科普工作委員會工
作會議于2004 年12 月10～13 日在昆明召開。會
上由無損檢測信息中心、華東理工大學、南昌航空工
業學院、清華大學、北京航空航天大學、大連理工大
學、武漢大學、重慶大學、中北大學和沈陽工業大學
; a8 T) F7 }3 r等單位代表發起建立了無損檢測高等教育發展論
壇。其目的是促進我國無損檢測高等教育的發展及
其國際交流,建立無損檢測高等教育信息交流平臺;
同時為無損檢測高等教育與無損檢測人員、國內外
知名學者、應用企業、設備器材制造與供應商提供互
動對話平臺,以增進和深化各界的聯系,推動和建立
密切的伙伴關系,在應對經濟發展的需要和激烈的
市場競爭中增強實力,促進我國無損檢測技術的
" C8 F6 A/ k; x" t; u# E3 j. z發展。
4 f7 O# T$ Z. `4 [! l% Z7 h會議決定于2005 年4 月6～8 日在上海舉辦首
0 r4 i9 X# E2 n' e1 M屆年會。屆時將邀請國內知名專家進行專題報告,
邀請無損檢測專業畢業生進行創業報告,同時將安
0 R7 c7 L5 R/ Y: ?2 W排在讀無損檢測研究生進行論文交流。會議期間將
同時舉辦中英無損檢測技術交流研討會,五所英國
8 a# k) k6 h( x1 B( K) t* n高等學校從事無損檢測技術研究的六位教授屆時將
0 M' R+ ^' w6 g: t訪問中國,并在會議期間作專題報告和研討。會議
' W: A! `; E" \9 |/ Y$ y還將安排國內外儀器生產廠商作新產品介紹和
展示。
+ a4 {& j& L" Z) A  K2 Y0 B0 ^有關無損檢測高等教育發展論壇和中英無損檢
: V( C  `  b0 d: c( @" k測技術交流研討會的詳細情況及參加會議的手續等
, R# v& L. m9 R+ Z9 B9 t問題請瀏覽學會信息網(www. chsndt . com) 。
(全國無損檢測學會教育培訓科普工作委員會)
7 x8 v6 B" E6 @& U8 e核工業無損檢測人員資格鑒定考試大綱通過專家評審
　　核工業無損檢測人員資格鑒定考試大綱專家評
, X6 P) J8 L% n審會于2004 年11 月17～19 日在江蘇周莊召開。
來自核行業管理和監管部門、核設備設計、制造、核
燃料生產、核設備安裝、核電廠、海軍、九院等相關部
8 F$ Y/ u! G- J7 Y, q) U% O/ c門的16 位專家參加了會議。專家們一致認為,核工
  k1 _' |3 z" E2 Q) g' D4 h業無損檢測人員資格鑒定考試大綱的編制對滿足核
: C% m+ m+ f/ N1 Y工業建設和持續發展是十分必要、及時并具有積極
的意義。考試大綱的實施將對核工業無損檢測人員
+ G- L! b+ N( ^( s" q$ y0 O的考核和培訓工作具有指導作用;對規范核工業無
損檢測人員資格鑒定考試和提高核工業無損檢測人
員的水平具有重要作用。該國內首次編寫的考試大
綱體現了核工業的特點,總結了多年的實踐經驗,參
% O, f0 O/ X$ L考了國內外無損檢測人員資格鑒定的有關標準和文
* I3 H& R& L: k3 m件,符合相關法規的要求。考試大綱條理清晰、結構
完整、要求適宜、內容全面、可操作性強。核工業無
4 D# u$ ~2 A, e9 e# g損檢測人員培訓鑒定考核將按該考試大綱執行。
(核工業無損檢測中心　王躍輝)
3 c  D2 P; ^9 H6 Q聲束相垂直時,則得到較高回波,其聲程也會錯誤地
被指示為軸線聲束反射的聲程。
實際上無論探頭角度多大,這種擴散聲束在焊
. i/ J+ ^, E" [# i: |7 Z縫表面引起的偽缺陷回波現象都可能存在,主要取
決于有效反射面的大小、方向、形狀和粗糙度等。為
了與變型波區別,更應該稱其為變角回波。
4 　試驗結論
(1) 焊縫中的上述回波并非缺陷回波,是探頭
. U. W, b' j  X% ^2 N5 ?下擴散角內的某一聲束在焊縫表面的反射波(變角
回波) 。
(2) 無論斜探頭角度多大,焊縫探傷的變角回
! }! @2 m, w( d+ k波都有可能存在。但是否出現及其反射能量主要取
決于有效反射面的大小、方向、形狀和粗糙度等。
. I$ a! T4 L" L! M(3) 工件厚度和探頭角度越大,變角回波的現
象越明顯。較薄工件用直射波探傷時可能不明顯,
; _' Q  o0 Y* b( Q5 k6 M/ t但用二次以上的波(含二次波) 探傷時也很明顯。
(下轉第54 頁)
50
&copy; 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.
第16 屆世界無損檢測大會論文題錄( Ⅰ) NDT 無損檢測
- e7 J& ~5 C8 R　2005 年第27 卷第1 期
航空工業中的X 射線檢測──現狀、挑戰和新的工藝
GA Mohr , T Fock (美國,德國)
陣列傳感器
柔性相控陣列傳感器用于復雜幾何形狀部件的接觸檢測
+ {6 C% t5 Y- W: J( cO Casula , C Poidevin , G Cattiaux 等(法國)
$ T# a6 s7 v. }, h6 D5 Q+ ]3 q5 e產生可變方向聲束的偏軸環形傳感器陣列
2 F: N8 H' ?4 ?/ w( V7 |H Masuyama , K Mizutani , K Nagai 等(日本)
/ L) n1 u5 a- c4 I2 q$ [: p應用相控陣列超聲對航空材料進行缺陷檢測和分類
V Kramb (美國)
7 r# |" v2 ?2 i4 q+ u掩埋目標的電感和電容陣列成像
( t/ t) h2 p4 _) V( A: vD Schlicker , A Washabaugh , I Shay (美國)
將周期性壓電復合材料陣列中的機械交擾降至最低
D Robert son , G Hayward , A Gachagan 等(英國)
相控陣列檢測技術的新特征:模擬和實驗
S Mahaut , S Chatillon , E Kerbrat 等(法國)
/ E+ V% x9 B4 ?相控陣列技術應用于噴嘴檢測
- m/ Y! _. `; U8 a! hA García , C Pérez , F Fernández 等(西班牙)
超聲無損檢測成像的最佳線性接受波束形成器
F Lingval , T Olof sson , E Wennerst r ? m 等(瑞典)
固體中相控陣列超聲脈沖的光彈性可視化
E Ginzel , D Stewart (加拿大)
/ u5 d/ r1 J4 E% P, p應用超聲陣列的快速、低成本、全波形的映射和分析
D Lines , J Skramstad , R Smith (英國,美國)
, ^7 b# s6 W/ ^0 Y& v5 W用于超聲換能器的壓電復合材料的最新進展
WL Dunlap J r (美國)
( ^2 u8 F! e! ]7 l3 m3 T1 m8 h復雜幾何形狀自動放行檢測的超聲相控陣的信號分析
S Labbe , P Langlois , F Tremblay 等(加拿大)
混頻相控陣列研究
. ]6 \# ]: g, g/ H/ r0 M5 PY Xiang , C Peng , XL Peng 等(中國)
應用相控陣列超聲探頭檢測鍛造不銹鋼管道的貫穿焊縫
MT Anderson , SE Cumblidge , SR Doctor (美國)
" q/ m0 _) q+ v4 f混凝土的超聲相控陣列和合成孔徑成像
' F/ B( N* Z- Z0 f$ ^8 E" xKJ Langenberg , K Mayer , R Marklein 等(德國)
6 e. G5 P, O# Z) D' O$ N0 A$ m航空發動機部件檢測中相控陣列超聲的應用:從傳統傳感器
6 M/ `- ?6 N5 t# q* K, n9 u的轉變
V Kramb (美國)
4 k# X. Q2 {  d/ K應用相控陣列技術進行大直徑管道的壁厚測量
H Lompe , O Dillies , S Nit sche 等(德國,法國)
6 V' a$ L6 y3 d! K# G+ @/ |$ o/ B基于小孔徑換能器的相控天線陣列的焊縫超聲斷層成像
AM Lutkevich , AA Samokrutov (俄羅斯)
6 Q. `0 T. l( I* a  k( b汽　　車
4 i) G8 x, }6 F6 E制造環境中的無損檢測系統
XR Cao (美國)
第三代自動化缺陷識別系統
3 G( y- s& U; `7 IF Herold , K Bavendiek , R Grigat (德國)
汽車車身粘接質量超聲信號的自適應濾波技術
7 g8 D+ \* A3 I! d8 ?FM Severin , R Gr Maev(加拿大)
應用超聲檢測、場致發射顯微鏡和殘余應力測量進行點焊質
" X" Q: Y# ^5 C; V* @量分析
* g; [  l! C8 C- T# ]D Stocco , R Magnabosco , RM Barros (巴西)
應用高分辨率聲成像評價膠接質量
8 T0 Q, f0 Q8 B3 ^: @9 ^E Yu Maeva , IA Severina , FM Severin 等(加拿大)
# ?7 P1 W3 z: Q8 a1 w4 y" S& x( I使用反射聲波實時確定電阻點焊質量──與穿透傳播模式
1 f1 B3 T1 v8 e) H( Z' m( y' r的比較
AM Chertov , RG Maev (加拿大)
, s3 D, q/ n  n4 i1 L  L開發監控汽車發動機潤滑油的線圈式機油探測系統
WT Kim , MY Choi , HW Park (韓國)
+ X( b3 p# ~# \- h2 ]4 ?0 U" l3 Y汽車制造中摩擦焊和膠粘固化的紅外監控
GB Chapman (加拿大)
9 X4 }' k+ I% }, U汽車工業中的多種無損檢測方法
P Buschke , W Roye , T Dahmen (德國)
推動汽車工業應用無損檢測技術的需求
GB Chapman (德國)
汽車工業中無損檢測的活動、需要和趨勢
G Mozurkewich (美國)
9 m6 n' W' T2 c汽車工業中底盤單元鋁鑄件的X 射線檢測實驗報告
M J elinek , T Fahrzeugguss (德國)
汽車后方障礙物超聲探測方法的研究
XB Zang , YR Mao , HW Zhao 等(中國)
; z! y. s# H( e* j# a汽車工業深拉工序中管道裂紋的聲發射檢測
) I9 S4 J7 ?- b) |9 [B Bisiaux , T Wartel , A Proust 等(法國) (未完待續)
張　堅譯　耿榮生校
" j5 m9 f+ c6 x* W& X(上接第50 頁)
(4) 凡遇到此類按常規定位方法定位于熔合線
附近或母材內的回波,都應慎重對待,需要認真地觀
察焊縫外形、更換探頭角度、雙面雙側檢測、精確定
0 A$ ?, F, E5 s8 e+ y/ _位分析,必要時打磨焊縫等,以免造成誤判。
(5) 當探頭折射角較大,靈敏度較高時,有一部
分能量轉換成表面波。當表面波傳播到耦合劑堆積
處,也能形成反射信號。這時只要不動探頭,隨著耦
( Q. {* g+ {+ ^# C4 C- F, f合劑擴散,波幅逐漸降低,如果擦去探頭前耦合劑,
信號立刻消失。
: c& }0 n/ }3 j, P# r0 u2 T(6) 超聲波探傷中探頭經常與工件表面摩擦,
時間長了探頭容易造成前磨和后磨。當出現前磨
9 `8 T4 Q/ E  d時,折射角變小, K 值變小; 當出現后磨時, 折射角
變大, K 值變大;如果不及時校驗儀器,對缺陷的定
位、定量評定容易發生錯誤。溫度對探頭影響很大,
6 W2 u- {) F1 X' h% \& C一般探頭的K 值是在室溫下測定,在溫差大的天氣
: g) ^, |5 E5 w  _( [9 y# e探傷時,應注意及時測定探頭K 值,以免誤測;高溫
' r+ d9 F5 Q* }探傷時,必須使用高溫探頭。
% G/ p8 B, ~2 G1 z54
3 a% s( T2 q* V4 n- z1 {4 l&copy; 1995-2005 Tsinghua Tongfang Optical Disc Co., Ltd. All rights reserved.

% ^' A) }, a2 f" s# d  Y8 o補充內容 (2011-9-16 13:32):
完整的在三樓，可以下載

tqh142356

眼鏡都看花了！！呵呵  ，但還是學到點~~~

jiangshengyou

好亂呀。。。再整理一下吧。。。

齊魯大地

jiangshengyou 發表于 2011-9-15 16:45
: N- y: {& b" \5 J7 b8 b' m) I6 @好亂呀。。。再整理一下吧。。。